עם היקף הייצור ההולך וגובר של מכרה פחם פתוח-, היישום של תהליך חצי- רציף במכרה פתוח- הוא נרחב יותר ויותר. העיסוק הוכיח כי היישום שלמפסק מזין סטמלרישפר מאוד את התועלת הכלכלית של מכרה הפחם, ובתהליך החצי-מתמשך, המיקום של מפסק מזין הסטמל ישחק תפקיד מכריע בתועלת הייצור של מכרה הפחם. בעזרת הגדרת הגבלת השיפוע ודרישת כושר הייצור של תחנת הריסוק בבור, מחלקים את תפר הפחם בבור. על בסיס זה ניתנות שיטות החישוב של המרחק בין משאית הפחם לתחנת ריסוק הבור ותחנת ריסוק השטח, המרחק ההולך וגדל של הפריקה הפנימית ואורך חגורת ההרמה בבור. לאחר בחינת המערכת החצי -רציפה בכללותה, בהתבסס על העיקרון של מינימום עלות הובלה כוללת, נקבע מודל האופטימיזציה של רמת הפריסה של תחנת הריסוק, וניתנות שיטות החישוב של הובלה של משאיות, הובלה פנימית מוגברת והעלות הכוללת של מערכת רצועות הרמה, ומודל האופטימיזציה מיושם במחקר המקרה. תוצאות החישוב מראות שעלות ההובלה הכוללת היא מינימלית כאשר תחנת הריסוק מסודרת ברמת +625מ' במכרה פחם פתוח-, שהיא הרמה האופטימלית של פריסת תחנת הריסוק. בנוסף, הניתוח מראה כי המיקום של מפסק מזין הסטמל בבור לא צריך להיות נמוך מדי כדי למנוע השפעה גדולה יותר על המחלקה הפנימית.
התהליך החצי -רציף המסנתז את היתרונות של תהליך מתמשך ותהליך לסירוגין הוא תהליך יעיל של כריית בור פתוח-. זה הפך לאחד מתהליכי הכרייה החיוניים והפוטנציאליים ביותר בתהליך הכרייה הפתוח- הנוכחי. עם הגדלת קנה המידה של הייצור ועומק הכרייה של-קנה מידה גדול ליד-בור פתוח-אופקי, תחנת הריסוק מסודרת על פני השטח בשלב הראשוני של הכרייה
ההשפעה הופחתה משמעותית. על מנת להעניק משחק מלא ליתרונות של תהליך חצי-רציף להפחתת מרחק הרכב, הפחתת משא ושיפור היתרונות הכלכליים של בור פתוח, יש להזיז את המיקום של מפסק מזין הסטמל לרמה מסוימת בבור. האם התהליך החצי -רציף יכול להשיג יתרונות כלכליים גדולים יותר תלוי בטכנולוגיות מפתח רבות של התהליך. הקביעה הסבירה של רמת הפריסה הסבירה של תחנת הריסוק החצי-קבועה היא לא רק אחד הגורמים המשפיעים החשובים ביותר, אלא גם ערובה יעילה להפחתת עלות הייצור. עם זאת, בשל התנאים הגיאולוגיים, טכנולוגיית הכרייה, פרמטרי הכרייה, מערכת הקרקע והגבלות נוספות במכרה-הפתוח, לא ניתן להוריד לבור את כל תחנות הריסוק העומדות בדרישות הייצור. בדרך זו ניתן לשלב את תחנת ריסוק הבור ותחנת ריסוק השטח רק כדי לעמוד בדרישות הייצור. לפי המאפיינים של תהליך כרייה חצי רציף-, תפר הפחם בבור מחולק כדי לתכנן את שטח נפח הפחם השירות של תחנת ריסוק הבור ותחנת ריסוק השטח. על בסיס זה, הוקם מודל האופטימיזציה של רמת הפריסה של מפסק הזנה סטמלר כדי לייעל את המיקום של תחנת ריסוק הבור.
כאשר לא ניתן להציב בבור את כל מפסקי הזנת הסטמל העומדים בכושר הייצור לצורך שירות, אך על מנת למלא טוב יותר את תפקיד תחנות הריסוק, עדיין יש צורך בהם, ניתן להציב בבור לשירות רק את תחנות הריסוק העומדות בתפוקה מסוימת. במקרה זה, מחקר זה מעלה את הרעיון של חלוקה של תפרי פחם בבור. בנוסף, זה גם לעשות שימוש מלא בתחנת ריסוק הבור כדי להפחית את מרחק ההובלה של פחם ולהפחית את ההובלה חזרה. עקרון הייעוד הוא: ההבדל H בין גובה מרכז הכובד של תפר הפחם לגובה פני השטח של תחנת הריסוק, והמרחק הליניארי L מגובה מרכז הכובד של תפר הפחם לתחנת ריסוק פני השטח. כאשר HM/Lm
Through the above method, the coal seam can be divided into A and B2 zones (as shown in Figure 1). The coal reserves of each layer of mining step can be expressed as M', and M'2. But because the capacity of the lower stamler feeder breaker is partial production capacity, This will result in the problem that the amount of coal retained in the pit crushing part A cannot meet or exceed the capacity of the pit crushing station. Therefore, for the partition of coal seam in the pit, the capacity of crushing station in the pit should be considered. The coal amount in part A is the coal amount M' obtained under the condition Hl/Loi>R, והקיבולת Q של תחנת ריסוק בבור. , כלומר, כמות הפחם של חלק A היא M, =min(Mx, Q,), וכמות הפחם של החלק המנוחה היא M; , התפוקה השנתית של מכרה פחם M=M+M, בתנאים כאלה, כמות הפחם בחלק A וחלק B של כל שלב כרייה היא MN ו- Mu בהתאמה. בצע אופטימיזציה של פריסת פריסת הבור לחלק התחתון של-ה-Sky stamler stamler feeder breaker.
